Проект климатической установки системы вентиляции лаборатории
Наша организация выполнила монтаж и проект установок вентиляционных климатических для лаборатории.
Подробнее ниже под катом..
Проектирование климатической установки
Краткая характеристика объекта
Участок вакуумных испытаний и дегазации расположен в существующем здании на 1-ом этаже. Этот участок обслуживает приточно-рециркуляционная установка П1. В соответствии с техническим заданием на участке необходимо обеспечить класс чистоты 8 ИСО по ГОСТ ИСО 14644-1.
Исходные данные
Расчетные параметры наружного воздуха приняты по СНиП 41-01-2003 и составляют:
- холодный период года tн= -28оС
- теплый период года tн= +30оС
- расчетная температура воздуха в помещениях - tвн = 20 оС
- относительная влажность воздуха – 40-50%.
Основные технические решения
В соответствии с техническим заданием проектом предусматривается оборудование помещения приточно-вытяжной вентиляцией и поддержание требуемых параметров воздуха системой кондиционирования.
Существующая приточная установка П6 и проектируемая вытяжная система В1 обеспечивают необходимый расход наружного воздуха. Для снятия теплопритоков в помещении от технологического оборудования предусматривается прецизионный кондиционер (ПК), HPM M66 OA фирмы Liebert Hiross. Приточная установка и прецизионный кондиционер обеспечивают необходимую кратность воздухообмена для класса чистоты 8 ИСО.
В приточной установке наружный воздух проходит 3 ступени очистки G4, F7 и F9 на выходе из установки, подогревается в зимний период и охлаждается от существующего наружного фреонового блока в летний. Непосредственно на входе в помещение перед приточной решеткой предусматривается 4-я ступень очистки воздуха в НЕРА фильтре класса Н11.
Для поддержания влажности в помещении предусматривается:
- в зимний период парогенератор АТ 3000 2364 фирмы Nordmann
- для летнего периода осушение воздуха за счет переохлаждения в секции воздухоохладителя и последующего догревания до заданной температуры в электрическом воздухонагревателе PBER 500x300/12 N=12кВт.
В прецизионном кондиционере с верхней раздачей воздуха рециркуляционный воздух очищается в фильтре G4 и по воздуховоду раздается в помещение. Перед каждой раздающей решеткой устанавливается НЕРА фильтр класса Н11.
Для круглогодичной работы прецизионного кондиционера предусматривается низкотемпературный комплект.
Размещение установок
Приточная установка П1 располагаются в существующей венткамере. Вытяжной канальный вентилятор располагается в запотолочном пространстве в обслуживаемом помещении.
Прецизионный кондиционер устанавливается непосредственно в помещении, воздушный конденсатор HCE-42 – на улице на площадке рядом с наружной стеной помещения. Воздуховоды прокладывается в запотолочном пространстве.
Теплоизоляции подлежат:
- раздающие воздуховоды от приточной установки П1 и кондиционера
- медный трубопровод системы кондиционирования.
Для отведения конденсата от ПК предусматривается вывод трубопровода непосредственно на улицу. Для предохранения от замерзания выходного участка дренажного трубопровода предусматривается греющий электрический кабель.
Для снижения аэродинамического и механического шумов от оборудования предусматриваются следующие мероприятия:
- вентагрегаты устанавливаются на виброизолирующие опоры
- на всасывающем и нагнетательном патрубках вент. агрегатов устанавливаются гибкие вставки
- на магистральных воздуховодах на выходе из установок применяются шумоглушители
- вентагрегаты используются в звукоизолированном корпусе
- присоединение к вентиляционным решеткам выполняется гибкими шумоизолированными воздуховодами.
- скорость воздуха в поэтажных воздуховодах не превышает 4 м/сек.
В качестве противопожарных мероприятий предусматривается установка огнезадерживающих клапанов в местах пересечения воздуховодами ограждений венткамеры и обслуживаемого помещения.
Приложение 3 Расчет воздухообмена помещения
1. Расчет воздухообмена по кратностям
Объём рассматриваемого помещения V= 555.0 м3 .
Расход приточного воздуха составит555*8=4440 м3 /ч
Расход вытяжного воздуха составит 555*6=3330 м3 /ч .
2. Расчет воздухообмена на ассимиляцию теплоизбытков
Описание основного оборудования: Общая мощность электродвигатедей: 444 кВт.
Электродвигатели, установленные в помещениях, выделяют теплоту, кВт:
Nу = 444 кВт – установочная мощность двигателей
К загр = 1.0 – коэффициент загрузки двигателя
Кодн = 0.5 – коэффициент одновременности
ηдв =0,95– КПД двигателя
Qдв=444 х 0.5 х 1 х (1-0,95)/0,95 кВт
Теплопоступления от освещения Qсв=0,444кВт
Теплопоступления от людей Q=0,222кВт
Суммарные теплопоступления Q= 12.16+0,444+0,222 кВт
Количество воздуха, необходимое для ассимиляции тепла для теплого периода года:
L=3,6*Q/(с*p*(tух-tпр))
tух - температура воздуха, удаляемого из помещения за пределами обслуживаемой или рабочей зоны, oС
tпр – температура приточного воздуха, oС
Q - избытки явной теплоты в помещении, Вт
с - теплоемкость воздуха = 1,005 кДж/(кг* oС)
p – плотность воздуха = 1,2 кг/м3
L = 3,6 * 11111 / (1,005*1,2*(32-23)) м3 /ч
Таким образом принимаем расход воздуха по кратности.
Приложение 5 Расчет воздушно-тепловых завес
По уравнению Дарси-Вейсбаха в соответствии с физическими процессами явлений,ипроисходящих при врывании через дверные проемы в зал наружных потоков воздуха, а также, учитывая данные, полученные при испытании воздушно-тепловых завес, количество врывающегося наружного воздуха через дверные проемы кассового зала определяется по формуле:
Gн = 3600 z ч m 1 m 2
Fдв 2 g D P r во . нар, кг/ч.
m1 – коэффициент расхода воздуха через тамбуры входа и выхода, зависящий от числа линий дверей в них, включая примыкающие переходы, m 1=0,53 для 2-х линий дверей;
m2 – коэффициент, учитывающий условия работы завесы в зависимости от числа ппосетителей, проходящих в течение 1 ч через одну дверь тамбура , m 2 =0,18 при числе равном 100 ;
Fдв - суммарная площадь дверных проёмов, приходящихся на одну воздушно-тепловую завесу входов или выходов в одной линии дверей Fдв = 0,9 2,3 3 м2;
g - ускорение силы тяжести - 9,81 м/с2;
rво.нар - плотность воздуха при расчётной наружной отопительной температуре t во . нар . = - 26C - r во . нар = 1, 429 кг/ м3
rво.т - плотность воздуха кг/ м3 и при температуре в холодный период года на уровне зала станции t во.т =10°С - r во . т = 1, 247 кг/м 3 ;
Рвент - давление в зале фае от работы вентиляции при условии превышения притока над вытяжкой в холодный период года - 1,0 кгс/м 2 (9,81 Па);
- tв - расчётная минимальная температура воздуха в фае – 10С;
- tн - расчётная температура наружного воздуха - - 26С;
- tз - температура нагретого а калориферах воздуха, подаваемого в тепловую завесу - 40С.
Из уравнения теплового баланса определяем производительность воздушно-тепловой завесы по формуле:
Qз = 0,24 Gз ( tз - tв ) = 0,24 8722 (40 - 10) = 66600 Вт
Производительность воздушно-тепловых завес в объёмном выражении:
rво.т - плотность воздуха кг/ м3 и при температуре в холодный период года на уровне зала станции tво.т =40°С - rво.т = 1,111 кг/м 3 ;